依据经历，多通道焚烧器的同轴射流在其不远的下流，表现出和单股射流相同的空气动力学特征，为剖析便利作以下假定，射流混合区内作一垂直于射流轴线截面的引射量作为其下流射流的一部分，则旋转射流对二次风的引射速率为：
G—射流出口轴向总动量通量， N； 关于多通道煤粉焚烧器，总动量通量等于各通道轴向动量通量之和：
有材料介绍K0、K分别为4.8和14，不过关于多通道焚烧器的详细喷嘴型式应由冷态实验等办法确认。
不难看出，式(7)中第一项为射流轴向运动的引射量，第二项为射流旋转运动而发生的附加引射量。
式(7)中，X的最大值等于射流混合区长度，只有当射流出口动量小到必定值时，外回流区彻底消失，才会呈现这一状况，此刻X为：
K3可以终究靠焚烧核算得出。因而，若经过对现行喷咀结构使用冷态实验等办法确认a值和α值，则便可经过式(10)核算出焚烧器射流必定要到达的最小轴向总动量通量。
依据核算机数值模仿成果，a的规模基本上在1.5do~3do之间，do为焚烧器出口外径。α基本上符合式(6)，只不过Ko不是4.8而是11.5，K仍为14。
经过上述核算不难发现，调理内、外风的份额来改动旋流数，从而到达改动火焰形状的意图是极为有用的。这与冷态实验结构是共同的。
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